珠海電壓傳感器價格大全

為了得到高精度、可控、快速反應的電源，首先想到的解決方案便是利用電力電子變換器。電力電子技術經過幾十年的發展，已經成為電力參數變換和控制的基本手段，尤其伴隨著新型電力電子器件的出現和發展，以及高頻化、軟開關和集成化技術的發展應用，電力電子技術可以滿足各種類型的電源要求。直流變換器是電力電子變換器的重要的一部分， 電力電子中 DC/DC 變換的方案 也有很多。按照是否具有電氣隔離的方式分類， 直流變換器可以分為隔離型和非隔 離型兩類。隔離型的直流變換器也可以看作為是非隔離型變換器加入變壓器轉變而 來的。該補償線圈產生的磁通與原邊電流產生的磁通大小相等。珠海電壓傳感器價格大全

為移相全橋逆變部分的 Simulink 仿真電路。負載等效至原邊用等值電阻代替，仿真主要調節諧振電容和諧振電感的參數，以滿足所有開關管的零開通和軟關斷。依次為開關管驅動波形、橋臂上電壓波形和橋臂上電流波形。其中驅動波形中從低到高分別為開關管1、2、3、4的驅動波形（四個驅動的幅值有差別只為了便于分辨，實際驅動效果是相同的）。同一橋臂上兩開關管驅動有4μS的死區時間，滯后橋臂相對于超前橋臂的滯后時間為12.5μS。橋臂上是串聯的3a電阻和100μH電感，如果不存在移相，則橋臂上的電壓應該是*有死區時間是0。由于移相角的存在，電壓占空比進一步減小，減小的程度對應是移相角的大小。廣州化成分容電壓傳感器案例從上述兩個關系，我們可以清楚地說，比較高的電壓將累積在**小的電容器。

諧振電感參數確定后即是實物的設計，同上一小節中高頻變壓器的設計類似，諧振電感的設計也是首先選擇磁芯，然后根據氣隙的大小計算繞組匝數，根據流通的電流有效值確定線徑，***核算窗口的面積。如果上述驗證無誤即可進行繞制。為了實現移相全橋變換器的超前橋臂和滯后橋臂上開關管的軟開關，必須根據直流變換器的開關管死區時間和開關頻率來確定全橋變換器的超前橋臂和滯后橋臂上的諧振電容。前面已經講過，超前橋臂和滯后橋臂上的開關管的零電壓開通條件是不同的，所以必須分開計算。

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整個電路的控制**終都歸結于對PWM波的控制，對于移相全橋電路來說，**根本的問題也歸結于如何產生可以自由控制相位差的PWM脈沖。DSP產生脈沖一般是由事件管理器的PWM口和DSP模塊中的數字I/O口實現。由于在移相控制中，四路PWM波要么互補要么有對應一定角度的相位差關系，其中PWM波互補的問題很好解決，但為了方便的控制移相角的大小，須得選用四路有耦合關系的PWM輸出口，以減小程序編寫的復雜性和避免搭建復雜的外圍電路。根據移相全橋的控制策略，四路PWM波須得滿足：1）同一橋臂上兩波形形成帶有死區時間的互補；2）對角橋臂上的驅動波有一個可調的移相角度，移相角的大小與一個固定的參數直接相關以便于實現動態的控制。LCCL濾波器相對于LCL濾波器具有穩定的優點。北京新能源電壓傳感器價格大全

這就是電容器的工作原理。珠海電壓傳感器價格大全

圖3-3所示一次為開關管1（**超前橋臂）的驅動波形和電壓波形，圖中橫縱坐標分別為時間和電壓值。開通過程：由圖可見當開關驅動波形由低電平變為高低前，開關管兩端的電壓已經為0，故而開關管的開通是零電壓開通。關斷過程：由于開關并聯有諧振電容，在關斷開關管時，開關管端電壓不會突變，而是隨著諧振電容緩慢上升，故而開關管的關斷是軟關斷。圖3-4所示為開關管4（**滯后橋臂）的驅動波形和電壓波形，圖中橫縱坐標分別為時間和電壓值。同超前橋臂上開關管一樣，滯后橋臂上開關管實現了零開通和軟關斷。在參數調試過程中，滯后橋臂的軟開關對參數更加敏感。諧振電容值過大或者諧振電感值過小可能就無法滿足滯后橋臂上開關管的零開通。珠海電壓傳感器價格大全